雖然軸振動比殼體振動更具決定性，但軸振動極限依然取決于一些參量例如測量的都位和軸的模態。通常，用圖9-5便可提供軸振動的最好準則。此處再次可看到允許位移隨速度而減小。

應注意的幾點是: 圖上所示的幅值是在靠近軸承處測得的，并必須對徑向跳動進行過校正。回顧前述從一個非接觸式溫度傳感器收到的信號是軸實際運動和軸上任何缺陷 或徑向跳動之和。

因此，按軸實際運動編訂的圖表會大于或小于儀表讀數，這取決于徑 向跳動與軸實際運動之間相位關系。

要認識到的另一點是烈度圖表遁常是按空壓機運轉速度編訂，以決定總振動的允許量級。

通常，這是一個安全假設，因為在極大多數情況中 運轉頻率分量只是軸振動頻譜中存在的一個主要分量。

例如,如果軸運動頻率分量比不同軸或不穩定等所產生的其他任何顏率分量大得多，則根據運轉速度編訂的極限對特定 大態來說會顯得過高或過低。

有許多更為特殊的例子，如許多高速空壓機可以在量級遠遠 顯出轉速激勵所允許的允差值而擴展到次同步不穩定區域里無任何故障地運行。其次應 注意熟知的力、位移和頻率之間的關系。

為了除軸位移極限對頻率的依賴，至少有一家公司已在認真地考慮將軸位移信號 用電子方法微分成速度，使他們能應用一個與頻率無關的恒定極限值。

將圖9-5 的數值與圖9-2 進行比較，可發現軸允許振動值高于殼體允許振動值。現 在其理由應很明顯了，旋轉軸產生的振動會由于殼體和結構的阻抗或阻尼而衰減。

在某些情況下,對同一臺空壓機，由于阻抗的變化會使軸與殼體之間振動比率有很大的變化。 現舉一個特殊的例子，在大型動力機組中，低壓渦輪的外側軸承一般常是支承在混凝土 告座上，其剛度要比支承在結構鋼基座上的內側軸承大得多。

采用這種設計，觀察軸承支承在撓性基座處的軸對殼體振動的比率，其接近1*1是不罕見的，相比之下當兩側 軸承都是剛性基座時,這個比率是10:1。

此處再次提醒,不要將這些數值用作狀態的 代表，而應考慮測量部位上存在的特殊情況，在此情況下應調整極限。

在使用任何振動極限時要注意的一句話是雖然烈度圖表一般常將空壓機狀態分威數 級,而發展卻是連續的。

換句話說，當某一振幅值稍低于某一分級線的空壓機狀態，并不 一定比報幅值稍高于此線的好得多。